まず熱伝導層の厚さとそこでの温位差を (2), (4) 式から評価してみよう. 対流の駆動に関係する日中の CO₂ の赤外放射加熱量と顕熱加熱量の合計は約 20 Wm^-2 (図 12f 参照) である. 計算された乱流拡散係数の大きさはダストのない場合と同程度 (～ 15 m²sec^-1) であった (図 12b). これらを用いて (2) 式から計算される熱伝導層内の温位勾配は -0.1 Km^-1 である. この値は 図 14 に示した計算結果と整合的である. このとき を与える (4)式は以下のようになる.

これより ～ 60 m, ～ 6 K となる (計算結果は < 50 m, ～ 3 K). ダストのない場合のそれぞれ見積もりと比べると, はほぼ同じで, は 2 K 小さい.

対流プリュームの持つ温位偏差を (5) 式から見積もる. 図 14 より熱伝導層の厚さ を約 40 m, 熱伝導層の温位差 を 3 K とする. 対流層の厚さ は 5000 m とする. 乱流拡散係数の大きさはダストのない場合と変わらないとする (～ 15 m²sec^-1). (5) 式からプリュームの持つ温位差は,

となる.

図 14: 高度 1 km 以下の水平平均温位の鉛直分布. ダスト巻き上げ後 6 日目 LT = 14:00 の結果.